时间：2022-09-23 01:14:34
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关键词：基础加固；顶升纠编；沉降观测；验算
1工程概况
邵阳市某工程是一座六层的框架结构建筑，基础采用340mm锺击沉管灌注桩，设计单桩承载力250kN，工程施工到封顶后突然发生较大沉降及倾斜，3d时间西北角向西倾斜达41.60cm，停工后制定了处理措施并完成后续工程。
2建筑物基础加固方法及施工要点
2.1楼房下沉倾斜的原因分析
2.1.1工程桩成桩质量差，承载力不能满足结构荷载要求。场区土层地质资料不准确也是桩承载力低的原因。
2.1.2工程桩上的第一级承台混凝土离析严重，承台断裂破坏，甚至已反转破坏。
2.2基础加固的静力压桩方法
基础加固采用静力压预制桩方法，预制桩是由反力架和油压千斤顶所组成的压桩机压入的，千斤顶所需反力是通过反力架由楼房自重提供的。预制桩采用30×30cm的方桩，制桩压入的终止条件为压入荷载大于或等于600kN。
为避免施工引起新的附加沉降，静力压桩施工前先对所有已破坏的承台采用工字钢进行支撑。
2.3静力压桩的质量检查
根据现场预制桩时取样的试件试验，预制桩的混凝土抗压强度达到设计要求；预制桩施工完成后对3根桩作静力载荷试验，预制桩的极限荷载均大于600kN。
2.4条形基础承台的设计及施工
基础承台的设计是由现场实际情况而定的。受首层的净空不能减小的限制，采用薄承台结构。同时为增加整体作用能力，将西面1#～8#及东面9#～16#柱分别做成条形基础承台。承台的设计荷载主要考虑以下几个方面：
2.4.1柱的设计荷载，东面9#～16#柱荷载1500kN；西面1#～8#柱荷载1900kN。
2.4.2原有承台、柱的现在荷载按800kN考虑，但由于在现有荷载800kN作用下，沉降并未完全稳定，当基础加固后原有承台的荷载将转移给新加固的桩。从安全考虑，将原有承台承担的800kN荷载的30%转移给新加固的桩平均分配。
2.4.3根据上面1、2两个条件则可计算出承台设计计算时新加固桩的荷载为西面1#～8#承台的桩设计荷载P＝335kN，东面9#～16#承台的桩设计荷载P＝313kN。
新设计的条形基础承台是在原有承台的上面，破环反转的承台必须将其凿平至新加固的承台底标高，由于原有承台还承担着楼房的现有荷载，为减小施工对楼房沉降的影响，采取了有效的加强支撑的措施，施工中尽量减少震动，并密切监测大楼沉降的动态。根据施工期间的沉降观测结果，在静大压桩及承台的施工期间，各柱的沉降速率与施工前增加很小，说明采用的施工方法是切实可行的，对大楼的沉降影响较小。在承台浇注混凝土3～5d后承台已停止下沉,说明新的承台已发挥作用。
3基础加固后倾斜楼房的顶升纠偏处理措施
3.1顶升纠偏的设备及施工安装
顶升纠偏的设备主要有，钢支承梁和混凝土支承墩及顶升用的油压千斤顶等。施工安装时每根柱要装两条钢支承梁，支承梁与柱接触面用水泥砂浆充填，保证紧密接触，用穿过柱子的高强螺栓的拉力使柱与支承梁紧密连接在一起，钢支承梁的两端支承于两边的混凝土墩上。然后等待水泥砂浆有足够的强度后，将柱子凿断安装千斤顶。顶升纠偏前割断柱的钢筋，则整个顶升纠偏的设备安装完成。
3.2顶升纠偏方法
顶升时分级同步进行，在柱的支承梁未离开支承点时，顶升加载采用压力控制，共分4级进行，每个千斤顶都基本上以同步压力上升，每级加20t施加。在柱的支承梁离开支承点后即按上升高度控制。每根柱的上升在同一级基本上同步进行，每一级顶升完毕后均作详细的观测。为了保证楼房顶升纠偏后东、西方向的倾斜值不超过40mm这一标准，西边各柱的顶升量的大小是采用实测的二、四、六层楼面相对于同一基点柱（16#柱）沉降差的平均值作为顶升的依据，同时也考虑西边桩顶升时相邻柱不应有超过结构容许沉降差这一条件。
3.3现场观测及观测结果分析
3.3.11#～8#柱顶升出力和顶升量的测定
1#～8#柱在顶升纠偏时各柱的上升高度与千斤顶顶出力的关系曲线如图1所示，千斤顶出力随上升高度变化无一定规律，主要是受相邻千斤顶在不是完全同步上升情况下，上升得快的千斤顶的出力将增大，反之则出力小，因此出现千斤顶出力变化比较大的情况。为了有利于原有裂缝的闭合，适当调整了个别柱的顶升量。
3.3.29#～16#柱承台的转动量观测
在9#～16#柱每柱靠近承台面（离承台面约20cm）柱的内、外侧各装一个百分表观测承台在西边柱顶升时每级的变形值，根据两个表的差值除以两个表的距离即可求出承台的转角。9#～16#柱的承台的转角θ0与相对应的1#～8#柱的顶升高度W关系曲线如图2所示。从图2可看出θ0～W基本成线性关系，9、10柱的承台的转角θ0要比其它柱的基础承台基础刚度大。
3.3.3梁的裂度观测及观察
梁的裂度观测选择了2～10、7～15柱的一楼连接大梁。在靠近10#、15#柱的大梁梁底分别安装千分表，测量顶升过程中的应变变化情况。测量结果如图3（为拉应变），从图中可看出，梁底应变与顶升高度的关系，2～10梁应变与顶升高度和变化比较有规律。而7～17梁的梁底的～W变化规律性差。主要原因是由于7#柱顶升时支承梁底打入铁垫块时敲击震动影响。而2～10梁以上的所有隔墙未拆除，可削弱由于2#柱顶升时支承梁底打入铁垫块时敲击震动影响，其观测结果比较可靠。根据现场观察7～15梁，并未产生裂纹，所以7～15梁的应变观测结果受震动影响大，未能真实反映梁底的应变变化情况。同时在顶升过程中派专人观测梁的动态，观察结果是所有东西方向的大梁在顶升过程中均未产生裂纹，而且西边横梁的原有裂缝在顶升纠偏后都有闭合的迹象。只是在西边顶升高度达到10～11cm后9#、10#、11#柱的内侧开始产生裂纹。顶升纠偏终止后，最大的裂缝宽度发展至约0.5mm。产生裂缝的主要原因是顶升产生的附加弯矩作用拉裂的，而9#、10#梯形的加固后的承台刚度大，因此其相应的附加弯矩也较大。由于裂缝较小并不影响其支承强度，而且在长期荷载作用下通过应力调整裂缝将逐渐闭合。
3.3.4顶升纠偏的回复量观测及9#～16#柱的沉降观测
在楼房的四个角观测顶升后的纠偏量，图4所示曲线是东北角楼顶在顶升过程中的水平移动量与1#柱的顶升高度的关系。W～u关系近似为线性关系。
从表可以看出已施工加固承台的9#、10#柱的沉降要比其它未施工加固承台的柱要小。
3.3.5顶升纠偏的终止和柱的复原
按上述顶升纠偏方法进行顶升至第24级时，东北角用经纬仪观测基本达到垂直状态，从其它三个角的楼顶吊垂线至地面的目测结果也是大致垂直状态。终止顶升纠偏。
顶升纠偏结束后立即施工11#～16#柱加固的基础承台，对柱进行基础加固及纠偏工程已圆满结束。
4顶升纠偏过程中的结构内力分析及楼房最终沉降计算
4.1顶升纠偏过程的结构的内力分析
一栋已完工的混凝土框架楼房，尽管采用截柱顶升纠偏方法纠正楼房的倾斜，但仍然对框架各节点产生一定的附加弯矩，这种附加弯矩之后会对框架结构造成损害，必须预先考虑，现对其作些分析计算。由于二楼至六楼所有楼板及梁组成了刚度较大的多层单跨梁体系。可以将楼房取图5的简图来分析计算。A点为用千斤顶支承，在垂直方向有水平方向可自由的支点，N为结构自重，L为顶升纠偏时附加上千力。F点为固定端但在偏心荷载作用下仍能作相应转动（θ0）的。BCDE由梁、板组成刚度远大于EF的一楼柱的刚度，因此现假定BCDE为近似刚架。则当在A点顶起时产生一附加上升力N，在EF段则受一弯矩M作用（图6为弯矩图）。则E点的转角可用悬臂梁受纯弯的公式求得：
θE＝ML/EI+θ0
A点顶起高度为Wcm时楼房所产生的转动θ＝W/970，现考虑θ＝θE则BCDE部分由于楼房转动将不受影响，因此可得出顶升高度W与弯矩M及F点承台的转动θ0关系：
W/970＝ML/EI+θ0
M＝EI/L（W/970-θ0）
在已知1#～8#柱每级的顶升W和实测的相应9#～16#柱的承台转角θ0的情况下，即可求出相应的9#～16#柱一楼部分柱段所受的弯矩M。考虑到弯矩M在大于钢筋混凝土柱的抗裂强度后，由于柱产生了裂纹，则EI将减小的影响，求出的弯矩M与顶升高度W的关系曲线。根据柱的尺寸为40×60cm及配筋为8Φ22即可计算出抗弯能力为25.4Mpa；当顶升高度大于100mm后9#、10#柱开始发现有几条小的裂缝，随着顶升高度的增加，裂缝宽度也有所发展。这与计算分析是较一致的。梁的裂度观测及观察也表明，在西边术顶升开始至顶升结束，所有大梁及楼板均未产生新的裂缝。这也说明整个楼房的偏转完全靠西边各柱顶升后在东边的柱受弯矩产生了转动和承台转动提供偏转的，所以对梁及楼板无甚影响。
4.2楼房最终沉降计算
基础加固后，从建筑物的观测结果，在目前现有荷载80～1200kn作用下沉降已趋于零。以后楼修复后每个承台将受设计荷载作用。现取东面9#～16#柱的承台的设计荷载为1500kn，西面1#～8#柱的承台的设计荷载为1900kn，现有荷载按800kn计算，并假定承台新增加的荷载P全部由新的加固桩承担，则承台的沉降S为：
S＝P/nk
西边1#～8#柱承台加桩为每个承台4根桩P＝190－80＝110吨，桩的刚度系数K由静力压桩时的桩的静载试验的P～S曲线可计算出：K＝3636/m。则可计算出西边3#～8#承台可能产生的沉降约7.6mm。1#、2#承台以后增加的荷载很小则沉降将较小约5mm。东边9#～16#柱的承台每个按加3根桩考虑。P＝150－80＝70吨，由上述公式可计算出11#～16#承台可能产生的沉降约6.4mm。同样9#、10#承台以后增加荷载很小其沉降将较小。
考虑到桩在长期荷载作用下，其沉降将略有增加，本楼房在基础加固后至楼房修复竣工后的最终沉降将在10～15mm左右。
5结论及建议
5.1本工程基础加固采用静力压桩方法，共压入30×30cm预制桩61根，由于静力压桩方法最终的压入荷载大于等于60t，其承载力是很清楚的。同时根据抽查的7根静载试验结果，7根试验桩的容许承载力均可达到40t。因此在基础加固后完全可以满足设计荷载要求。
5.2采用了条形基础承台增加了整体作用能力，承台施工质量均满足设计要求。
5.3在西边1#～8#柱安装千斤顶进行顶升纠偏，使大楼东西方向纠偏后达到垂直状态，顶升纠偏过程中，大楼原有结构完好，只是在9#、10#、11#柱在一楼的柱的内侧产生裂缝，裂缝宽度小，已作修补处理。楼房的纠偏达到了预期的目的。
5.4根据沉降分析结果，大楼在加固后至修复竣工后在新的荷载作用下将产生10～15mm左右的沉降。
5.5建议以后大楼的修复采用轻型材料或减小内部隔墙的厚度，减轻大楼的自重，可以增加大楼的安全度。
参考文献：
[1]赵国藩.钢筋混凝土结构的裂缝控制等.海洋出版社，1991.
[2]王济川，卜良桃编著.建筑工程结构鉴定、改造与加固.湖南科学技术出版社，1999.
1．1地基基础检测机构管理有待完善
我国建筑工程检测机构主要包括国家制定检测机构以及中介检测机构两部分。在建筑工程地基基础检测工作中，由于检测机构不统一，使得在具体检测流程、检测管理方面存在问题，导致地基检测质量受到影响，为建筑工程施工带来安全隐患。另外建筑检测行业汇总时常存在垄断经营或故意压价等行为，一些中介检测机构，为了能够在激烈竞争中发展，甚至存在出卖检测资质现象，对工程检测质量造成严重的影响，导致地基基础质量达不到设计标准，使建筑整体质量下降。
1．2地基基础检测人员素质有待提高
建筑工程质量检测机构缺乏完善的内部管理制度，在检测人员管理方面较为松散，久而久之就降低了检测人员的准入门槛，导致检测人员素质偏低，一些不具备专业检测技术的人员也混入到建筑工程质量检测行业中，这就会使地基基础检测结果缺乏严谨性、科学性以及可靠性。另外，一些检测人员在地基基础检测过程中，没有严格履行工作职责，存在渎职、马虎大意等情况，这些都给检测工作造成很大的影响。
1．3建筑工程地基基础检测中存在一定的安全隐患
建筑工程地基基础检测工作往往与其他建筑施工项目交叉实施，因此在检测工作过程汇总，由于施工环境等因素的影响，给检测工作以及检测人员带来诸多安全隐患。对于建筑工程地基基础检测往往采用静载试验法、低应变法、声波投射法、动力触探法等，本站主要以静载实验法为主。进行检测过程中，交叉施工会给检测人员安全造成威胁，需要加强安全保护措施，提高检测人员的安全意识。
2做好建筑工程地基基础检测工作的有效措施
2．1完善建筑工程质量检测机构市场监督机制
针对目前建筑质量检测市场存在的问题，应该加强市场监督，增强对质量检测机构的约束力度。首先，要不断的增强施工企业合同意识，加强合同管理，充分利用合同制度，约束市场上存在的不规范行为;其次，政府有关部门应该规范建筑检测市场，维护市场秩序;另外，对于市场中存在恶性竞争的个人或企业，需要加大打击力度，促进建筑检测市场健康发展。
2．2加强检测人员综合素质培养
地基基础检测工作关系着基础施工质量是否符合设计标准以及安全标准，而检测人员综合素质决定着检测工作的质量，因此提高检测人员的综合素质具有十分重要的意义。首先需要选择具有检测资质的检测机构，其次需要对在岗检测人员进行定期培训，具体培训工作内容包括以下两个方面:(1)培养检测人员专业检测技术，加强检测人员对相关文件、法律、规程等的了解，学习先进检测技术;(2)培养检测人员的安全意识、职业道德意识、质量意识等，确保地基基础检测报告的真实性与客观性。
2．3加强地基基础检测工作安全防护
在地基基础检测工作实施过程中，由于各种因素的影响，使得检测工作存在诸多安全隐患，对检测人员的生命财产安全造成威胁，无法对检测人员实施检测工作提供安全保障。这就需要加强安全防护，具体措施包括以下几个方面:(1)制定完善的安全检测制度，完善相应的检测责任制度，将检测工作、安全防护工作责任落实到个人，形成一个统一的安全检测体系，从根本上杜绝地基基础检测工作的安全隐患;(2)加强检测人员安全培训工作，提升检测人员的安全防范意识;(3)在进行地基基础检测前，做好相应的场地检查工作，并安排现场监察员，对地基检测工作区域是否存在安全隐患、检测人员是否严格按照规范操作要求检测、作业环境的安全性进行实时检查，及时排除安全隐患，保证地基基础检测工作顺利完成。
2．4及时更新检测技术以及引用先进的技术标准
随着我国科技水平的进步，越来越多的新技术应用到建筑检测工作中，为提高检测工作精确度，保证建筑工程质量做出了巨大的贡献。这就需要检测机构及时的对检测技术进行更新，严格的按照国家最新颁布检测规范，指导建筑工程地基基础检测工作。
2．5加强地基基础检测的具体措施
在样品采取方面，第一，确保样品的质量以及代表性，为地基基础检测提供可靠的数据参数;第二，规范取样操作流程，做好包括钻孔、取样等各个环节;第三，对样品质量进行信息化管理。在样品封存方面，对于土壤样品，采取好的样品，不论是原状土还是扰动土，都应立即密封取土筒并附上标签;取土筒所有的缝隙均应以胶布封严并涂上融蜡;若原状土取样时不满取土筒应以扰动土充填土与筒壁之间的缝隙，扰动土应选择近似天然湿度的扰动土。对于岩石样品，为保持岩石样品原有的天然湿度状态，取好的岩石试件应立即包装封闭处理，其中硅质硬岩样可不作处理，泥质岩样品可用纱布包裹后全部以融蜡浇注;岩石样品标注岩石的上下记号;无论是硅质硬岩样其岩样品还是泥质岩样品均应附上标签。
3总结
随着改革的不断深入，招投标制度和监理制度的普及等因素，给技术资料（档案）的形成、收集带来一定的难度，从某种意义上讲，管理好工程资料与建设好工程具有同等重要的价值。
一、技术主管部门实行监督、指导，项目经济部明确责任
由于大量的工程文件材料产生于生产活动的全过程，加强对基层单位的管理势在必行。今年年初，我公司生产技术质检部门，针对竣工资料整理工作中发现的问题，加强了对工程资料的管理与领导，从工程开工准备阶段抓起，从每一道工序形成的资料抓起，负责对基层各项目经理部实行监督、指导与检查。项目经理明确了具体管理人员的工作职责、程序，把工程资料的质量列入项目经理部考核中去，运用经济手段确保竣工资料与工程建设同步，以适应"监理制度"。生产技术质检部门的同志深入工地，了解工程与资料的实际情况，对薄弱环节及时分析、解决。对竣工资料的整理提出具体要求，帮助有关人员掌握竣工资料整理的具体做法，确保竣工资料达到规范要求。
二、编写"通知"，统一规范表格
生产技术质检部门针对竣工资料中存在的问题，今年四月份编写了"通知"，发放了市政工程常用的规范表格样本。在建设部建城（1994）469号文和68号的基础上，对原有表格进行了补充，增加了隐蔽工程报验单、施工方案报审表以及监理工程师指令回复单等，且必须有监理核验意见，总监理工程师签字批准后方可进行后续施工。同时组织了有关工程技术人员进行了学习，使基层各项目经理部对规范表格和要求有统一的认识。
三、提高竣工资料质量的建议
本人在竣工资料管理、单位横向交流与互查工作中，发现市政企业竣工资料某些方面确实有待提高。提出建议如下：
（一）由于工程资料份数较多的要求，致使填写时用圆珠笔、复写纸的现象比较多，这易引起油渍扩散、字迹褪色，影响科技档案字迹的耐久性，在今后的工作中应严格按照文件要求使用碳素墨水或蓝黑墨水。
水利工程建设常常会遇到岩溶地段，这样的地段在处理上必须要格外注意，一旦处理不当，就会给工程的安全埋下隐患，除了灌浆处理技术，目前尚没有特别好的处理方法。在对岩溶地区进行基础施工时，要先对所在地段进行详细的勘察，根据施工情况、地质特点、岩溶深浅、分布情况等进行全方位的了解，然后制定相应的技术方案，对于岩溶地区的基础施工，一般分为有填充物和没有填充物。在进行基础处理时，一般采用不冲洗高压水泥灌浆，这种方式能大大提高基础的稳定性、抗渗性，也可以采用使水泥浆液以条带状向土体中穿插，凝结后，会形成网络包裹进而提高地基的稳固性能。高压喷浆技术主要是利用高压喷嘴，通过灌浆管不断钻进，把喷嘴送到指定位置，水泥喷浆强大的压力会把原有土层破坏，水泥浆液会和被破坏的土层泥土进行充分混合相融，凝固后形成一个结实的柱体结构，这样会使岩溶地区的基础变得稳定坚固。高压灌浆技术在处理岩溶地段的地基应用较为普遍，效果不错。
2浅层岩溶地区和深层岩溶地区的基础灌浆
对于浅层岩溶地段，因为岩溶埋藏的不是很深，可以利用机械先把填充物全部挖掘出来，然后再用水泥进行回填，完成灌浆，此种地段的灌浆基本都在露天完成，施工相对容易一些，工序也较简单。对于埋层较深的岩溶，在灌浆时，一般不适合用高压喷灌浆技术，因为水泥浆进入深层岩溶时，会对里面的填产物充生排斥，然后形成固化，对进一步灌浆造成阻碍，使得灌浆面不大，影响基础的稳定，多数采用钻孔注浆技术进行处理。
3大吸浆量情况的灌注在基础灌浆
作业时，常常会遇到大量吸浆的情况，使灌浆作用不能在预计施工作业时间内完成。通常的岩缝灌浆在1~3个小时内都会结束，对于水泥浆量的消耗也都正常。但遇到大吸浆情况，这样的地层结构会使浆量消耗很大，因为灌进地层的水泥浆会从别的地方涌出，使灌浆时间延长。遇到这种情况，一定要做好相应的处理，采用妥善的解决方案，首先要进行限流，控制注浆的速度，减少注浆量，使浆液的流动速度变慢然后慢慢凝结，但一直要保持灌浆结束的最终要求才能结束。再有就是采用降低压力或者是自流的方法进行施工处置，等到泥浆全部都凝结之后，可以采取多次灌浆的方法，在进行基础灌浆施工时，可以适当将灌浆压力降低，在灌浆凝固之后，没有别的原因可按设计压力进行灌浆。
4严重漏水的情况下灌浆施工
水利施工过程中选址十分关键，但因地形地貌的不同，一些工程所处位置不得不面对复杂的地基情况，由于各种原因，常常会遇到漏水的情况，这时施工条件变得困难，如不采取有效的方案，会出现跑浆现象，消耗大量的浆液，延长灌浆时间，使成本增加。这时可采取充填级配料处理方法和采用模袋灌浆的方法进行施工，两种方法都各有优点，可以根据具体的情况适当采用。模袋变形能力强，适应环境形状的变化，有效堵塞溶洞，另外也较耐磨，而且浆液定形凝固后强度增强。充填级配料的时候如果使用砾石的效果不好，也可利用粘稠度较高的水泥冲灌级配料，水泥冲灌级配料的材料和数量应该灵活掌握。
4.1充填级配料处理方法这种方法就是用粘稠状的水泥浆，直接灌入砂砾中，水泥浆与砂砾结合而形成坚固的凝结体，从而增强地基的抗渗性能及稳固性。在灌注时，要注意砾石的直径，一般都是呈逐渐变大的趋势。对于灌入量要进行细致、准确的判断，避免浪费填料，填料可以是水泥浆，也可以是水泥、粗砂、砾石等混合物，实践证明，混合物充填是相对自然的，灌后会产生反过滤层，把一些裂缝有效堵住，同时使水利工程的抗渗水性能得到提高。
4.2模袋灌浆处理方法在水利工程建设中，常常使用模袋灌浆，利用聚酯、尼龙等材质制成模袋，在袋中进行灌浆，这些特殊材质具有较高的耐磨性，可以根据需要设计成不同形状的模袋，在灌浆阶段应用，由于模袋具有一定的透性，浆中的水分能够渗出，但浆中的颗粒存在于浆中，所以袋中能保留颗粒。使水灰比得到降低，所以一方面能缩短水泥浆的凝固时间，另一方面，凝固后的强度也大大提升，提高灌浆的质量。
5结语
一、关于干河子拦河坝的实际研究
（一）干河子拦河坝的各项数据分析工程的实际地址位置是在辽宁的省会沈阳市内东陵区的汪家乡，干河子拦河坝正处于干河子村村北那边的浑河主道。这项工程的主要建筑材料为钢筋混凝土，为滚水坝形式。滚水坝的顶高为52.5m，过水坝部分段长是360m，前铺盖长为15m，铺盖之前设防渗的无纺布长有4m，溢流处坝段段长为9.9m，消力池长度做20.8m。设计中过坝流量是30年遇一次时3865m3/s，百年中校核流量是4811m3/s。这是已得出的该坝具体数据分析。
（二）干河子拦河坝的水文地质条件我们用基础勘察用钻孔得出的岩石资料显示岩性成分主要为砂砾石和砂卵石，年代地层为新生代第四纪含水层，是浅层地下水。它的总测量深度在30m左右，可以渗透系数在180~200m/d之间，其中给水度也就是单位面积含水量在0.30和0.32之间。
二、实验井的抽水实验和参数
（一）布置抽水先进行两个实验井的布置，其应在该建筑物位于上游右侧的方向。井的直径是0.6m，每个井直径为0.6m，深度测试为是20m，两井之间距离为18m，管径是0.5m，其中所用滤水管长约15m，如果我们使用YKC22号钻机，对井孔开出25m深，再用160浅水泵进行实验，6m3/min压缩机洗井，公布的实验结果显示，水位降到2.35m左右，单个井用水量是241m3/d。
（二）井群的设计干河子拦河坝基础深度为25m，以基坑为原点向外延伸了12m做疏干井群的一个布置，其缘由是疏干井群如果位于基础周边将不利于以后的施工进展，故以超基础大约42m为设计方向。群井布置一共58眼，每个间距为15m左右，成矩形。周长控制在990m，河床潜水48m左右。
（三）井群疏干排水在干河子拦河坝中的计算公式渗透系数k值的计算其中S代表水位降深，Q代表单井涌水量，H代表到滤水器底部的含水层深度，r代表井的半径，R是影响半径。静储量的计算其中v代表概化基坑半径到大井影响半径内的体积，H代表疏干设计降深。动储量的计算：其中Q代表疏干大井影范围内的动储量，H代表含水层的深度，S代表大井设计降深，b是疏干井群至围堰的距离。n为取的58眼。总涌水量就是静动储量的集合。基坑中心处水位降深：苟建平甘肃省陇南市宕昌县水务局甘肃宕昌748500计算最后的结果得到已低于设计降深42m。
（四）拟合结果经过一系列计算结果显示，水位埋约42m时，静储量到35401m3/d左右。总疏干排水量为235477m3/d。除去大气降水等各种不可知环境的影响，疏干井群的水位水量等都可以达到混凝土方面的施工要求，排水量合格。理论计算的数据可能与实际工程相比有一定出入，因此还需要进一步探讨研究，尽量做到理论与实践的同步。
三、应用井群降低工程水位的理论分析
（一）井群存在的意义井主要作用于排水，一般分为普通井和完全井两类，在地下水的抽取过程中，经常会采用井群的方法，也就是几口井同时进行抽取。工程施工中，在地下水位开挖基坑时，如果运用一般的排水法如明沟排水法，经常会出现地方涌水的现象，当遇到不稳定的层时，更会产生冒泥翻浆等现象，造成的后果就是边坡不稳定，严重影响到附近建筑物，非常不安全。因此采用人工降水位，就是在开挖前沿基坑方向建井群，再从井中进行抽水，这样水位就会降低到一定程度，可以避免以上所过的各种现象发生，同时加大了边坡的稳定性。
（二）基坑的降水大型水利中基坑是一个长久备受瞩目的话题，特别是近十年我国这项工程的快速发展，大大提高了我国在这一领域的专业水平。这门科目的实用性和经验性很强，虽然有大量成功的经验，失败的例子也不在少数，也存在很多需要进一步改善的问题，比如在开挖时地下水渗入到内里，这是不可避免的，怎样把地下水对基坑的影响降到最低已经成为一个很重要的成功问题之一。基坑降水的成功关系的不仅是工程，也关系到施工人员的安危。地下水的处理是决定工程成败的因素之一，在施工中常常得到高度重视，它通常是不容易处理的关键环节，降水失败，影响的不仅是施工进展，所以处理用好的方式处理基坑的排水是绝对必要的。
（三）井点降水设计总之，井点降水方案是工程成败的重要因素，其主要涉及到技术方法，群井的布设，井中出水量。要想达到预期目的，这些都要仔细的考量清楚。基坑的具体尺寸以及槽深，周围建筑物的建立是否安全，工程实施的地质条件，场地水文情况都需要得到确定。在确定群井降水方案之前，我们首先应该取得一些资料，其中包括基坑工程开展的时间以及当地的气象预报，每层含水层的渗透情况与补给条件，基坑和周遭水源的水利关系，基坑的深度、所用的支护和附近地基的关系。
（四）井群的浸润线一般井群之间的位置会根据工程中的具体情况安排，各井出水量也不是完全相同的。各井有时候会产生相互影响的状况，这种情况发生在影响半径大于各井间距离时。当这种情况出现时，就会让渗流区的浸润面形状变得非常复杂了。
（五）对井群设计的后续说明干河子拦河坝中采用的井群设计的计算结果认为，疏干井群满足总用水量的出入，且基坑中心水位满足设计降深，从这方面来说，井群的疏干水量完全达到预期要求，对于施工是没有任何影响的。采用井群会降低基坑的地下水位，可以在无水的情况下操作工程，这会使基础施工有更安全的保障，改善了施工条件，从而大大提升了进度。
结束语
山区地段多河流、河谷，枯水期河道中水深较浅、河床较窄，汇集于坡脚低洼处，流速缓慢;雨季时，由于坡面汇水导致河流水量增加，流速增大，在地形平坦宽阔处河床加宽，并退水后难以恢复原貌。在山区桥梁设计选线时，受地形条件的限制，为跨越河道及河谷等复杂地段，桥梁基础不可避免的设置于河道中、河岸边及山体上，常受河水水流冲刷及地质灾害作用，对桥梁施工及后期运营阶段基础的承载力及稳定性构成威胁，存在巨大安全隐患。由于山区地形地貌、水文地质特点，桥梁基础设计标高存在差异，导致基础位置及埋置深度不同。结合路线沿线现场勘察，现将山区地段地形与桥梁基础位置关系分为河道中、坡顶、坡中及坡脚五类。
2山区地段桥梁基础工程问题
2.1河道中及河岸边桥梁基础冲刷问题
山区地段桥梁以沿河流走向为设计指导思想，桥梁基础多处位于河道中或河岸边，由于施工中弃渣或施工机械随意堆放，压缩了河道断面，导致水流流速增加，造成墩周局部冲刷剧烈、河床下切，引起墩台基础不同程度外露，降低了基础承载能力，威胁桥梁安全。如图2－a)所示，图中桩基位于河道中，水流已对桩基造成冲刷，且部分桩基外露。
2.2陡坡桥梁基础稳定性问题
冲刷和边坡岩体破碎是影响山区桥梁基础稳定性与承载能力的重要因素。陡坡地段岩质在基础施工过程中受到扰动，岩体破碎;雨水冲刷往往造成松散体滑塌，陡坡基础外露，桥墩稳定性降低。如图2－b)所示，图中桩基位于陡坡坡顶，由于雨水及风化作用下，土体剥落侵蚀，桩侧土体缺失严重，承载力降低，桩基稳定性得不到保障。
2.3施工弃渣随意堆放问题
受地形地貌的限制，山区公路桥梁建设中土石方的纵向调配十分困难，不可避免地会产生大量弃土(石)。弃渣是一种特殊的人工地质体，一般由土、石等工程废弃物构成，具有多孔隙、欠固结的结构特点，防护体系不完善的弃渣在降雨与风等因子的作用下水土流失极为严重，极易引发滑坡、泥石流等严重地质灾害及次生灾害。弃渣堆积在桥梁墩柱旁时，对桥梁墩柱产生横向推力，在设计中，该部分横向力是未考虑的;当推力足够大时，墩柱及基础的稳定性和安全使用受到威胁，严重时可能会将桥墩推倒，导致桥梁垮塌，造成重大安全事故。如图1c所示，弃渣堆积在桩基墩柱边，且对墩柱造成偏压，墩柱受力不合理，在雨水的作用下，弃渣堆积体易发生滑塌，严重威胁桥梁安全。
2.4陡坡岩土体稳定性问题
在施工过程中，对靠近桥梁结构的山体进行不合理的开挖，并未采取相应的处治及防护措施，导致在部分桥梁结构施工完成后难以处理。岸坡岩土体不稳定，常在扰动或雨水的作用下发生下落，对桥梁墩柱造成撞击，严重影响桥梁基础的安全使用，使得桥梁结构的安全性得不到保障。如图1d所示，陡坡岩土体在雨水等因素作用下发生滑落，并对墩柱造成撞击，撞击后堆积在墩柱一侧，对墩柱形成偏压。
2.5防护结构失效问题
山区地段地质灾害频发，在存在安全隐患的边坡地段修建防护结构(如预应力锚索框架梁)是对桥梁基础周边岩土体的一种主动防护措施，预防发生灾害，保护桥梁基础，同时保证桥梁的安全使用。但在施工中存在施工不规范、不精细的情况，导致防护结构破坏、变形、失效，没有发挥其防护作用，反而加重了坡体负担，易诱发灾害。如图1e所示，桩基位于坡脚，坡体已有锚杆框架梁防护，桩侧有抗滑桩，图中可见锚杆框架梁已产生变形，框架内及挡土墙墙背土体被掏空，结构已失效，并没有充分发挥其防护作用。
2.6排水设施不完善问题
桥梁排水系统主要排出路基路面及边坡汇集的雨水，并将其引致沟底，避免对桥台及墩柱造成冲刷。在雨季，山区水量较大，且水流流速较快，完善地排水设施能将路基路面及边坡排水顺利引致沟底，减小对桥台及桥墩的冲刷，保证桥梁安全使用。如图1f所示，墩柱位于天然形成的冲沟沟底，在雨水的作用下，墩柱承台基础存在冲刷现象，承台底部已出现掏空现象，长期如此，直接威胁桥梁稳定性。
3成因分析及解决对策
3.1陡坡桥梁基础冲刷
山区地段坡体岩性较差、破碎，施工过程中对边坡产生扰动，弃渣未采取有效的处理措施，形成坡积体，且未采取任何防护措施，经雨水冲刷，基础周围水土流失明显，导致基础外露。建议施工中避免大切大挖扰动坡体，做好相关临时施工排水措施，对于不稳定坡体在施工前期可采用M7.5或M10浆砌片石护面墙防护，施工中防止弃渣堆积，基础外露处要及时进行回填或采取相应防护。
3.2山体危岩滑落
山区地质条件复杂，岩体破碎，岩体受构造作用形成块体结构，体积与重量较大，一旦脱离母体滑落，其具有巨大能量，且弹跳高，对于临近陡坡处的桥梁墩台及其基础会产生破坏性的撞击，严重影响桥梁稳定性。建议对存在隐患的危岩进行清理或采用M7.5浆砌片石挡墙围护，挡土墙具体尺寸根据坡面松散带长度及桥墩高度确定，确保支挡结构对墩台及其基础形成有效防护。
3.3坡体岩土体稳定性
坡积体下滑是山区常见不良地质现象，高速公路不仅有跨沟谷的桥梁，更有顺陡坡因路基设计困难而设置的长大桥梁，施工过程不规范操作造成陡坡上坡积体下滑而引起的桥梁基础病害较多，而且大多在雨季施工中发生，规模较大，其直接经济损失巨大。这对桥梁施工及后期运营期间的安全和经济效益都构成严重威胁。建议桥梁施工前应查清坡积体稳定与否，分析其对桥梁工程的影响，并使桥梁工程建设尽量不破坏和影响坡体的稳定性，施工顺序上必须先处理坡积体，后施工桥梁，减少坡体对桥梁的危害。常用的防护措施有预应力锚索框架梁、锚杆框架梁、挂网喷锚等。
3.4确保施工质量
基础工程质量对桥梁安全意义重大，是桥梁工程质量控制的重中之重，而基础属于隐蔽工程，质量控制难度大。在实际施工中，基础施工时受一些不可预见的客观因素和主观因素的影响，频频发生质量问题，对基础质量带来一定的安全隐患，直接影响到桥梁建成通车后的营运安全。为此，基础的施工常被施工操作人员和管理人员列为质量控制的重点和难点。建议对于桥梁基础的施工，工作人员必须全面详细地熟悉整个施工工艺流程，严格遵守和执行设计图纸及操作规范，做好事前、事中控制以及事后检测和补救，确保桥梁按时、保质建成通车。
4结语
对于浅基础的施工，在不进行放坡作业的情况下，首先需要沿着测量基准灰线的直边切割出一个槽边的轮廓线，然后将作业面分别展开。为了有效预防和避免破坏地基土结构，必须结合实际情况，综合考虑各种可能的影响因素，如当地工程地质资料、挖方尺寸等，进而实施地下水位的降低和地面排水系统的建造。
2控制地基与基础的强度
对于水利水电工程的基础施工，地基和基础的强度一定要满足建筑的施工要求，在承受建筑物上的全部结构荷载的情况下，还必须满足稳定性的要求，这就要求地基和基础的工作面要足够大。此外，基础还应该具有耐久的特性，因为水利水电工程是一项长期使用的工程，为延长工程的使用寿命，地基和基础一定要牢固耐用。因为地基的建筑特点是埋于地下的，因此，对于其防潮性和耐侵蚀性也有一定的要求。为了避免建筑物的开裂、倾斜或者标高变化，还要对地基变形值进行控制，使其在允许的范围之内。
3水利水电不良地基处理技术
有些地基存在着天然的性能缺陷，也就是所说的不良地基。这一类地基稳定性差，无法满足水利水电工程的要求。
3.1可液化土层的处理
对于可液化土层的处理，需要将其清除，替换为具有较高强度和良好的防渗性能的材料，也可以进行振冲挤密或分层振动压实等。可液化土层对于地基的危害在于，其在静力或振动力的作用下，会导致孔隙水压力上升，抗剪强度突然消失，进而引起地基下沉、产生滑移，失去稳定性。对于建筑物来说，地基的稳定性是至关重要的，一旦地基失稳，就会给建筑物带来极大的安全危机。
3.2软土地基的处理
我国幅员辽阔，各地区的土质特征各有不同，东南沿海地区的土质以软土为主，这对于水利水电工程的建设来说是非常不利的。软土地基的存在引起不对称沉降的发生，进而导致水利水电建筑产生裂缝和渗漏，这些无疑都会对工程的质量造成极大的危害。通过长期的学习和实践，我国在水利水电施工方面已经掌握了丰富的理论知识和实践经验，对于软土地基的处理技术也逐渐发展和日趋完善。有很多成熟有效的方法已经被应用到软土地基的改造中去，并取得了很好的效果，需要注意的是，需要结合各地的实际条件和工程要求，科学合理地选择适当的方法。淤泥地基是一种较为普遍的地质结构，通常采用水泥搅拌桩基础的方式进行处理。
（1）排水固结法。这种方法不仅能够保持淤泥软土地基的稳定性，而且也能防止淤泥软粘土地基沉降现象的发生，有加压系统和排水系统两个组成部分。
（2）换土法。这种方法顾名思义就是把不能满足要求的土进行替换，通常在淤土层的厚度不太厚时采用。
（3）强夯法。该法将80kN的夯锤起吊到至6-60m处，夯锤作自由落体运动，势能转化为动能，作用在软土上，从而将软土夯实，主要应用与河流冲积、滨海沉积层等，可以获得非常令人满意的效果。
（4）旋喷法。此种方法通过旋喷机具把带有特殊喷嘴的注浆管置于土层预定浓度，然后进行提升，使得水泥固化浆液与土体在高压下混合，进而渐渐凝固并最终硬化，结成桩子，从而使地基防渗性能提高。
（5）振冲法。振冲法主要采用振冲器对混凝土进行振冲，利用振动和冲击荷载的作用对土层进行分层振实或夯实，以加固地基。
（6）土工合成材料加筋加固法。这是一种通过将荷载平摊于地基，从而使得地基的承载能力获得提高的有效方法。这种方法，需要将土工合成材料平铺于地基表面，对于可能发生的塑性剪切破坏，在某种程度上可以进行抑制，减轻破坏的程度，阻止破坏的进一步扩大，进而实现提高地基承载能力的目的。
（7）灌浆法。灌浆法主要是将水泥砂浆、水泥浆、粘土浆、粘土水泥浆及各种化学浆材进行液化，而后将其注入地基介质中或建筑物与地基的缝隙部位，从而达到加固淤泥软土地基的效果。
（8）硅化加固法。这种加固方法来源于对于电渗原理以及电动硅化法的充分利用。通常采用轮换等操作手段，通过使用网状的带孔眼的注浆管，在土中注入硅酸钠溶液和氯化钙溶液。融入土中的溶液经过特定的化学反应，能够生成一种胶凝物质，这种胶凝物质不仅可以提高土颗粒之间的连接性，还能够有效提高土体力学的强度。硅化加固法还可以活化土颗粒的表面，同样起到对土体进行加固的效果。
（9）加筋法。加筋法是为了减少整体变形，并且同时达到增强整体稳定的性能的目的。将抗拉能力强的土工合成材料埋置于土层中，土颗粒与拉筋之间产生摩擦力，使土与加筋材料形成一个完整的整体，从而提高地基强度。
（10）桩基法。如果淤土较厚，含水率较高，孔隙也比较大，大面积的深处理比较困难，可采用打桩法进行加固处理。
3.3淤泥质软土的处理
对于浅基础的施工，在不进行放坡作业的情况下，首先需要沿着测量基准灰线的直边切割出一个槽边的轮廓线，然后将作业面分别展开。为了有效预防和避免破坏地基土结构，必须结合实际情况，综合考虑各种可能的影响因素，如当地工程地质资料、挖方尺寸等，进而实施地下水位的降低和地面排水系统的建造。
2、控制地基与基础的强度
对于水利水电工程的基础施工，地基和基础的强度一定要满足建筑的施工要求，在承受建筑物上的全部结构荷载的情况下，还必须满足稳定性的要求，这就要求地基和基础的工作面要足够大。此外，基础还应该具有耐久的特性，因为水利水电工程是一项长期使用的工程，为延长工程的使用寿命，地基和基础一定要牢固耐用。因为地基的建筑特点是埋于地下的，因此，对于其防潮性和耐侵蚀性也有一定的要求。为了避免建筑物的开裂、倾斜或者标高变化，还要对地基变形值进行控制，使其在允许的范围之内。
3、水利水电不良地基处理技术
有些地基存在着天然的性能缺陷，也就是所说的不良地基。这一类地基稳定性差，无法满足水利水电工程的要求。
3.1可液化土层的处理
对于可液化土层的处理，需要将其清除，替换为具有较高强度和良好的防渗性能的材料，也可以进行振冲挤密或分层振动压实等。可液化土层对于地基的危害在于，其在静力或振动力的作用下，会导致孔隙水压力上升，抗剪强度突然消失，进而引起地基下沉、产生滑移，失去稳定性。对于建筑物来说，地基的稳定性是至关重要的，一旦地基失稳，就会给建筑物带来极大的安全危机。
3.2软土地基的处理
我国幅员辽阔，各地区的土质特征各有不同，东南沿海地区的土质以软土为主，这对于水利水电工程的建设来说是非常不利的。软土地基的存在引起不对称沉降的发生，进而导致水利水电建筑产生裂缝和渗漏，这些无疑都会对工程的质量造成极大的危害。通过长期的学习和实践，我国在水利水电施工方面已经掌握了丰富的理论知识和实践经验，对于软土地基的处理技术也逐渐发展和日趋完善。有很多成熟有效的方法已经被应用到软土地基的改造中去，并取得了很好的效果，需要注意的是，需要结合各地的实际条件和工程要求，科学合理地选择适当的方法。淤泥地基是一种较为普遍的地质结构，通常采用水泥搅拌桩基础的方式进行处理。
（1）排水固结法
这种方法不仅能够保持淤泥软土地基的稳定性，而且也能防止淤泥软粘土地基沉降现象的发生，有加压系统和排水系统两个组成部分。
（2）换土法
这种方法顾名思义就是把不能满足要求的土进行替换，通常在淤土层的厚度不太厚时采用。
（3）强夯法
该法将80kN的夯锤起吊到至6-60m处，夯锤作自由落体运动，势能转化为动能，作用在软土上，从而将软土夯实，主要应用与河流冲积、滨海沉积层等，可以获得非常令人满意的效果。
（4）旋喷法
此种方法通过旋喷机具把带有特殊喷嘴的注浆管置于土层预定浓度，然后进行提升，使得水泥固化浆液与土体在高压下混合，进而渐渐凝固并最终硬化，结成桩子，从而使地基防渗性能提高。
（5）振冲法
振冲法主要采用振冲器对混凝土进行振冲，利用振动和冲击荷载的作用对土层进行分层振实或夯实，以加固地基。
（6）土工合成材料加筋加固法
这是一种通过将荷载平摊于地基，从而使得地基的承载能力获得提高的有效方法。这种方法，需要将土工合成材料平铺于地基表面，对于可能发生的塑性剪切破坏，在某种程度上可以进行抑制，减轻破坏的程度，阻止破坏的进一步扩大，进而实现提高地基承载能力的目的。
（7）灌浆法
灌浆法主要是将水泥砂浆、水泥浆、粘土浆、粘土水泥浆及各种化学浆材进行液化，而后将其注入地基介质中或建筑物与地基的缝隙部位，从而达到加固淤泥软土地基的效果。
（8）硅化加固法
这种加固方法来源于对于电渗原理以及电动硅化法的充分利用。通常采用轮换等操作手段，通过使用网状的带孔眼的注浆管，在土中注入硅酸钠溶液和氯化钙溶液。融入土中的溶液经过特定的化学反应，能够生成一种胶凝物质，这种胶凝物质不仅可以提高土颗粒之间的连接性，还能够有效提高土体力学的强度。硅化加固法还可以活化土颗粒的表面，同样起到对土体进行加固的效果。
（9）加筋法
加筋法是为了减少整体变形，并且同时达到增强整体稳定的性能的目的。将抗拉能力强的土工合成材料埋置于土层中，土颗粒与拉筋之间产生摩擦力，使土与加筋材料形成一个完整的整体，从而提高地基强度。
（10）桩基法
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